高爐用耐火材料

高爐用耐火材料的磨損對高爐爐齡有決定性作用。高爐爐役期間，可以在生產(chǎn)時，對爐襯材料進(jìn)行幾次維修。然而，爐膛區(qū)的修理工作需要停止生產(chǎn)。因此，高爐爐膛是非常關(guān) 鍵的部分。

高爐爐齡不僅取決于耐火材料及其性能，還取決于設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(冷卻設(shè)備設(shè)計(jì)，電氣機(jī)械設(shè)計(jì))和操作標(biāo)準(zhǔn)。所以，規(guī)定了碳塊的要求。

高爐用耐火材料的磨損決定高爐爐齡。由于在高爐上部區(qū)已制定了現(xiàn)代修補(bǔ)技術(shù)，只有風(fēng)口以下接觸爐渣和鐵水的下爐膛和爐底區(qū)在中間不能進(jìn)行修補(bǔ)。因此，這個區(qū)的爐襯需要高質(zhì)量爐襯材料。重要的磨 損參數(shù)之一是鐵水阻力，本文解釋了標(biāo)準(zhǔn)和微氣孔碳的測量。另外，比較了微氣孔族中的不同材料。

一、熱化學(xué)磨損

所有磨損機(jī)理都是聯(lián)合起作 用的。為更好地理解，下面分別說明不同的磨損機(jī)理——

(1)鐵水中碳溶解造成的磨損

這是難熔碳的溶解，在高爐下部不同溫度和流動條件下碳塊中的碳溶解在鐵水 中，類似于爐料中焦炭溶解。

(2)鐵水滲透造成的磨損

這個滲透過程更適宜在高爐下部鐵水池的高鐵水靜壓力下進(jìn)行。由于碳塊的多孔性，初溶解后開始滲透，同 時材料性能開始變化。在鐵滲透后，織構(gòu)破裂，線裂紋形成。連同鐵水的侵蝕和溫度變化，導(dǎo)致碳塊碎裂。在有堿金屬和鋅的情況下，它促使脆層形成。

(3)堿金屬循環(huán) 造成的磨損

堿金屬以氧化物和硫酸鹽形式與爐料、焦炭一起進(jìn)入高爐，并發(fā)生反應(yīng)。它們在三個可能的反應(yīng)中產(chǎn)生碳料：

滲透的堿金屬氧化;

把堿金屬蒸汽添 入碳結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致局部容積增加;

堿金屬與添加劑或雜質(zhì)在爐襯中產(chǎn)生反應(yīng)。

(4)氧化造成的磨損

立式冷卻壁漏水或有缺陷的風(fēng)口會出現(xiàn)碳襯氧化。來自冷卻系 統(tǒng)的熱鼓風(fēng)或水蒸汽能導(dǎo)致多孔粘結(jié)基體加速磨損。因此，碳的耐磨組分將溶解，并受到鐵水沖洗。

(5)CO分解造成的磨損

按照布氏反應(yīng)，另一個磨損因素與CO分解 有關(guān)。在一定的溫度條件下，將出現(xiàn)碳沉積，并由此造成裂紋。

二、熱機(jī)械磨損

(1)熱應(yīng)力造成的磨損

熱面處的爐襯暴露于高溫之下，溫 度達(dá)到1150℃。這個區(qū)的磨損受到溫度分布和合成壓縮應(yīng)力控制，它取決于爐襯的機(jī)械物理性能。要是達(dá)到臨界壓縮應(yīng)力值，可能出現(xiàn)裂紋和漏出。

(2)侵蝕造成的磨損

循環(huán)鐵水侵蝕爐膛側(cè)壁。此時，出鐵方法對循環(huán)有很大影響。不同的磨損外形是從“死鐵”的不同狀態(tài)中生成的。

由熱應(yīng)力和侵蝕造成的磨損是借助數(shù)學(xué)摸型使用計(jì) 算機(jī)進(jìn)行研究的領(lǐng)域。這些模型按鐵水溫度和流動，確定在不同條件下爐襯厚度的實(shí)際狀況。

三、對高爐爐膛爐襯的要求

如果考慮高爐下部所有 的影響和相互作用，那么鐵水阻力是重要的條件。

按照試驗(yàn)結(jié)果，導(dǎo)熱性，>15W/mK時，適合于減少堿侵蝕，并改善耐熱沖擊性。通過對爐膛的充分冷卻，絕熱“結(jié)殼 ”可以凍結(jié)在一般有低導(dǎo)熱性的側(cè)壁爐襯上。碳塊生產(chǎn)者的挑戰(zhàn)是平衡與石墨含量緊密有關(guān)的導(dǎo)熱性和鐵水阻力之間的矛盾。自然界的石墨在鐵水中容易溶解。根據(jù)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn) 12987可以對導(dǎo)熱性進(jìn)行測量，生產(chǎn)結(jié)束時，碳塊生產(chǎn)者可以直接測量導(dǎo)熱性、相應(yīng)的性能，還可以測試鐵水阻力，但試驗(yàn)方法不是標(biāo)準(zhǔn)化的。

四、鐵水阻力試 驗(yàn)

不同等級碳(標(biāo)準(zhǔn)和微氣孔)的試驗(yàn)將提供相關(guān)等級碳的性能信息。

鐵水阻力試驗(yàn)?zāi)M條件：

a)接近2%的碳造成的碳溶解;

b)旋轉(zhuǎn)鐵水試樣 造成的侵蝕。

RDN是標(biāo)準(zhǔn)碳，是確定所有試驗(yàn)基礎(chǔ)的“校準(zhǔn)”等級。確定了所有試驗(yàn)條件后，RDN的理論預(yù)期數(shù)值是接近20min后，鐵水溶解碳為4.5%，達(dá)到飽和度。

試樣的外觀與溶解直到飽和限為止的曲線有關(guān)。微氣孔碳的溶解較少，20min后溶解速率是不可測量的。

約2%碳時，初始含碳量擴(kuò)大，是試驗(yàn)方法的弱點(diǎn)，它與金屬和碳粉 的困難組成有關(guān)。

在液態(tài)金屬邊界處觀察惰性氣體氣氛下鵝頸管短截效應(yīng)。這個效應(yīng)并不能完全解釋清楚。據(jù)推測，機(jī)械作用以及某一局部氧化是材料強(qiáng)制磨損的原因。

9RDN的3個試樣表明鐵水中的狀態(tài)非常一致，大約5min后可觀察到?jīng)]有進(jìn)一步溶解。這是改進(jìn)耐鐵陶瓷添加劑的結(jié)果。

鐵水試驗(yàn)后，試樣上出現(xiàn)同樣的結(jié)果：沒有磨 損，可觀察到只有一點(diǎn)鵝頸管短截效應(yīng)。

為了比較市場上可買到的其它材料，使用一致的試驗(yàn)條件是非常重要。用同樣的設(shè)備處理所有等級材料，對于各個試驗(yàn)只有鐵水的 初始含碳量有變化。

A微氣孔樣品與9RDN的趨勢相同，可觀察到2min后接近沒有溶解。

有一點(diǎn)不同的是鵝頸管短截效應(yīng)的狀態(tài)。鵝頸管短截顯現(xiàn)更強(qiáng)。

當(dāng)7RDN 在整個30min期間有溶解作用時，9RDN和試樣A在30min內(nèi)顯示接近沒有溶解作用。

五、結(jié)論

(1)通過鐵水試驗(yàn)，在標(biāo)準(zhǔn)碳RDN基礎(chǔ)上進(jìn)行了一系列的 校準(zhǔn)，使用陶瓷添加劑進(jìn)一步改進(jìn)了碳塊材料，例證了微孔性。

(2)微氣孔7RDN，作為下一代的里程碑產(chǎn)品，有力地改進(jìn)了鐵水阻力。

(3)與7RDN相比，微氣孔9RDN已 經(jīng)改進(jìn)了鐵水阻力

(4)微氣孔9RDN達(dá)到和試樣A微氣孔碳材料同樣的標(biāo)準(zhǔn)(甚至更好一點(diǎn))。

(5)用該試驗(yàn)方法得出在理論上期望的標(biāo)準(zhǔn)碳等級的結(jié)果。

(6)微氣 孔9RDN已經(jīng)控制了導(dǎo)熱性和鐵水阻力之間的平衡，能夠同時改進(jìn)兩種性能，對另一個性能無負(fù)作用。